Блоки тепломассообмена: Блоки тепломассообмена в составе центральных кондиционеров

Блок — тепломассообмен — Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Cтраница 1

Блоки тепломассообмена изготовляют в левом и правом исполнении.  [1]

Блок тепломассообмена — тепломассообменный аппарат для тепловлажностной обработки воздуха в составе центрального кондиционера, состоящий из увлажнителя воздуха и поверхностного воздухоохладителя.  [2]

Блоки тепломассообмена изготовляют в правом и левом исполнениях. В проектах необходимо предусматривать блокировку открытия герметических дверок присоединительного блока с одновременным отключением электродвигателя вентиляторного агрегата. Камеры орошения, блоки тепломассообмена, воздухоохладители, блоки приемные и присоединительные, камеры воздушные и обслуживания изготовляют с шипами для крепления изоляции. Оборудование кондиционеров имеет обозначение ( индекс) из семи цифр, последняя из которых обозначает модернизацию.  [3]

Блок тепломассообмена БТМ-2.  [4]

Монтаж блока тепломассообмена начинают с установки бака аналогично баку камеры орошения ОКФ. Монтируют потолок блока и его внутренние устройства: сетчатый фильтр, перелив, ходовые решетки, форсунки.  [5]

Для обслуживания кондиционеров в передних стенках камер орошения, блоков тепломассообмена, воздушных камер, камер обслуживания и приемных блоков предусмотрены герметические дверки.  [6]

Для удобства обслуживания на передних стенках камер орошения и блоков тепломассообмена кондиционеров КТЦ 125, 160, 200 и 250 введены вторые дверки, для доступа к которым необходимо предусматривать лестницы и площадки.  [7]

Для охлаждения и осушки воздуха помимо камер орошения могут использоваться воздухоохладители блоков тепломассообмена БТМ2, которыми комплектуется третья базовая схема центральных кондиционеров КТЦЗ ( см. прил. В режимах охлаждения и осушки ( влаговыпадения) могут быть применены также поверхностные теплообменники блоков теплоутилизании БТЧ-3 и БТОЧ-3, которыми комплектуется четвертая базовая схема, а также воздухонагреватели I подогрева.

 [8]

При обосновании допускается дополнительная комплектация до трек наименований оборудования: камера орошения, блок тепломассообмена, воздухонагреватель второго подогрева ( однорядный), воздухонагреватель первого подогрева ( до двух рядов включительно), вентиляторный агрегат для рециркуляции, камера воздушная по одной единице; блок тепломассообмена ( до четырех рядов включительно), воздушные клапаны и камеры обслуживания по две единицы в наименовании.  [9]

Зависимости расхода воды ф от давления воды перед форсунками Д /. ф.  [10]

Коэффициент орошения ц находим по графикам на рис. 15.27 — 15.31, соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения или блока тепломассообмена.  [11]

При обосновании допускается дополнительная комплектация до трек наименований оборудования: камера орошения, блок тепломассообмена, воздухонагреватель второго подогрева ( однорядный), воздухонагреватель первого подогрева ( до двух рядов включительно), вентиляторный агрегат для рециркуляции, камера воздушная по одной единице; блок тепломассообмена ( до четырех рядов включительно), воздушные клапаны и камеры обслуживания по две единицы в наименовании.  [12]

Блоки тепломассообмена изготовляют в правом и левом исполнениях. В проектах необходимо предусматривать блокировку открытия герметических дверок присоединительного блока с одновременным отключением электродвигателя вентиляторного агрегата. Камеры орошения,

блоки тепломассообмена, воздухоохладители, блоки приемные и присоединительные, камеры воздушные и обслуживания изготовляют с шипами для крепления изоляции. Оборудование кондиционеров имеет обозначение ( индекс) из семи цифр, последняя из которых обозначает модернизацию.  [13]

Страницы:      1

Блок тепломассообмена | ktc3.ru — сайт о кондиционерах КТЦ-3А

<< К общему списку ( ktc3.ru )

Тепловлажностная обработка воздуха в ранее выпускавшихся кондиционерах производилась:

• В зимний период адиабатическое увлажнение воздуха осуществлялось универсальной камерой орошения, т.е. предназначенной как для политропического охлаждения, так и для адиабатического увлажнения. В связи с этим камера была увеличенного габарита по длине (по ходу воздуха). В КТЦЗ — 2145 мм. В редких случаях применялся блок тепломассообмена БТМ 2-3.
• В летний период для политропического охлаждения и адиабатического увлажнения воздуха применялась камера орошения ОКФ-3, в редких случаях применялся блок теплоутилизации БТ4-3 в режиме воздухоохладителя.

В кондиционерах КТЦЗА в качестве основного вида оборудования тепловлажностной обработки воздуха рекомендуются:

• В зимний период для адиабатического увлажнения воздуха, при наличии 1-го подогрева рекомендуется блок тепломассообмена БТМ2 или БТМЗ. В тех редких случаях, когда в кондиционере отсутствует первый подогрев, а адиабатическое увлажнение воздуха необходимо, в КТЦЗА рекомендуется адиабатическая камера орошения ОКФ1-5, которая по длине равна БТМ.
• В летнем режиме для охлаждения воздуха рекомендуется при выпадении влаги воздухоохладитель БОВ1 или БОВ2, без выпадения влаги ОВ1 или ОВ2.
  Для тех случаев, когда в эксплуатации находится камера орошения ОКФ-3 (2145 мм) и заменять ее при ремонте или реконструкции СКВиВ на другое оборудование нецелесообразно, в КТЦЗА предусмотрена политропическая камера орошения ОКФ2-5 (2145 мм) по характеристикам аналогичная ОКФ-3.

Такое применение оборудования позволяет:

• уменьшить стоимость применяемого кондиционера;
• сэкономить строительную часть здания, т.к. уменьшается занимаемая кондиционером площадь;
• уменьшить расход тепло- и электроэнергии на одну и ту же обработку воздуха;
• уменьшить эксплуатационные (ремонтные) расходы.

В блоках теплообмена, а также в камерах орошения применены широкофакельные форсунки, которые эффективно работают при давлениях от КТЦЗА 0,15 кг/см² до З кг/см². Благодаря такому широкому диапазону работы форсунок, появляется возможность осуществлять управление процесса обработки воздуха в блоках тепломассообмена и камерах орошения.

При применении управляемого процесса обеспечивается такой расход воды через форсунки, который необходим, чтобы остановить адиабатический процесс на требуемой температуре и влажности.

Благодаря такому экономичному процессу появляется возможность получить требуемую температуру и влажность без применения воздухонагревателя второго подогрева.

Сравнение процессов обработки воздуха по традиционной схеме.

В блоках тепломассообмена применены теплообменники из воздухонагревателей ВН1 и ВН2 по рядности, шагом оребрения и присоединительным размерам.

Блок тепломассообмена в КТЦ3 имел длину 1830 мм и на баке был установлен теплообменник двухрядный длиной 180 мм. Для получения трёх и четырёх рядов необходимо было добавлять в теплообменнике ещё 180 мм т.е. кондиционер увеличивался на 180 мм.

В блоке тепломассообмена в КТЦЗА, для обеспечения преемственности длина сохранена 1830 мм, то есть длина кондиционера не изменяется от рядности.

<< К общему списку

Корреляция теплообмена и кильватерного следа во входной зоне линейного массива прямоугольных блоков, моделирующих электронные компоненты | J.

Теплопередача Пропустить пункт назначения

Научно-исследовательские работы

М. Молки,

М. Фагри,

О. Озбай

Информация об авторе и статье

Дж. Теплопередача . Feb 1995, 117(1): 40-46 (7 страниц)

https://doi.org/10.1115/1.2822320

Опубликовано в Интернете: 1 февраля 1995 г.

История статьи

Получено:

1 июля 1993 г.

Пересмотрено:

1 апреля 1994 г.

Онлайн:

5 декабря 2007 г.

9 0041 Взгляды
• Содержание артикула
• Рисунки и таблицы
• Видео
• Аудио
• Дополнительные данные
• Экспертная оценка
• Делиться
  • Фейсбук
  • Твиттер
  • LinkedIn
  • Электронная почта

• Иконка Цитировать Цитировать

• Разрешения

• Поиск по сайту

Цитата

Молки М. , Фагри М. и Озбай О. (1 февраля 1995 г.). «Корреляция для теплопередачи и эффекта следа во входной области линейного массива прямоугольных блоков, имитирующих электронные компоненты». КАК Я.

Дж. Теплообмен . февраль 1995 г.; 117(1): 40–46. https://doi.org/10.1115/1.2822320

Скачать файл цитаты:

• Рис (Зотеро)
• Менеджер ссылок
• EasyBib
• Подставки для книг
• Менделей
• Бумаги
• Конечная примечание
• РефВоркс
• Бибтекс
• Процит
• Медларс

панель инструментов поиска

Расширенный поиск

Проведено экспериментальное исследование теплообмена во входной зоне массива прямоугольных обогреваемых блоков. Основное внимание в работе уделяется входным коэффициентам теплопередачи и связанным с ними тепловым следовым эффектам. Эксперименты проводились с воздухом в качестве рабочего тела. Геометрические параметры установки варьировались в диапазоне, определяемом B/L = 0,5, S/L = 0,128–0,33 и H/L = 0,128–1. Число Рейнольдса, основанное на высоте над блоками и средней скорости жидкости в обводном канале, варьировалось от 3000 до 15000. Коэффициенты адиабатического теплообмена и тепловые следовые эффекты коррелированы для входной области. Эти корреляции включены в удобную для пользователя программу FORTRAN, которую инженеры могут использовать для прогнозирования рабочих температур компонентов печатных плат с аналогичной компоновкой. Типичный вывод компьютера показал, что среднее отклонение между измеренной и прогнозируемой температурой составляет 11,0%.

Раздел выпуска:

Принудительная конвекция

Ключевые слова:

Электронное оборудование, Принудительная конвекция

Темы:

Электронные компоненты, Входная зона, Теплопередача, просыпается, жидкости, Коэффициенты теплопередачи, Температура, Компьютеры, Электронное оборудование, Инженеры, принудительная конвекция, ФОРТРАН, Печатные платы, Рейнольдс номер

1.

Абернети

Р. Б.

,

Бенедикт

Р. П.

и

Дауделл

R. B.

,

1985

, “

ASME Погрешность измерения

”,

ASME Journal of Fluids Engineering

, Vol.

107

, стр.

161

–

164

.

2.

Андерсон А. М. и Моффат Р. Дж., 19 лет90, «Новый тип корреляции теплопередачи для воздушного охлаждения обычных массивов электронных компонентов», Протоколы зимнего ежегодного собрания ASME , стр. 27–39.

3.

Андерсон

А. М.

и

Моффат

Р. Дж.

,

1991

, «

Прямое воздушное охлаждение электронных компонентов: снижение температуры компонентов за счет контролируемого термического смешения

»,

ЖУРНАЛ ASME ПО ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ

, Том.

113

, стр.

56

–

62

.

4.

Арвизу, Д. Э., и Моффат, Р. Дж., 1982, «Использование суперпозиции при расчете требований к охлаждению электронных компонентов, установленных на печатных платах», Труды 32-й конференции по электронным компонентам , IEEE, Vol. 32, стр. 133–144.

5.

Фагри

М.

,

и

Шридхар

S.

,

1991

, «

Корреляция теплообмена на входе для воздушного охлаждения массивов прямоугольных блоков

»,

Теплообмен Улучшение охлаждения электроники

, ASME HTD-Vol.

183

, стр.

19

–

23

.

6.

Фагри, М., Молки, М., Хрупкала, Дж., и Асако, Ю., 1994, «Анализ входного потока турбулентного потока в массиве нагретых прямоугольных блоков», Материалы межобщественной конференции IEEE по тепловым явлениям , стр. 198–205.

7.

Холлворт, Б. Р., и Фуллер, Х. А., 1987, «Теплопередача и перепад давления в расположенном в шахматном порядке массиве компонентов с воздушным охлаждением», Труды Международного симпозиума по технологическому оборудованию охлаждения , Гонолулу, Гавайи, стр. 732–748.

8.

Холман, Дж. П., 1984, «Экспериментальные методы для инженеров», 4-е изд. , McGraw-Hill, Нью-Йорк, с. 294.

9.

Кан

Б. Х.

,

Джалурия

Ю.

и

Тевари

С. С. 90 003 ,

1990

, “

Перенос смешанной конвекции от изолированного модуля источника тепла на горизонтальной Пластина

»,

ASME JOURNAL OF HEAT TRANSFER

, Vol.

112

, стр.

653

–

661

.

10.

Кан, С.С., 1992, «Функция теплового следа для прямоугольных электронных модулей», Proc. Национальная конференция по теплопередаче , Открытый форум, Сан-Диего, Калифорния.

11.

Клайн

S.J.

,

1985

, “

Цели анализа неопределенностей

9 0002 »,

ASME Journal of Fluids Engineering

, Vol.

107

, стр.

153

–

160

.

12.

Моффат

Р. Дж.

,

Арвизу

Д. Е.

и

Ортега

A.

,

1985

, “

Охлаждение электронных компонентов: эксперименты с принудительной конвекцией массив с воздушным охлаждением

»,

Теплообмен в электронном оборудовании

, ASME HTD-Vol.

48

, стр.

17

–

27

.

13.

Моффат Р. Дж. и Андерсон А. М., 1988 г., «Применение данных о коэффициенте теплопередачи к охлаждению электроники», представлено на Зимнем ежегодном собрании ASME, Чикаго, Иллинойс.

14.

Молки

М.

,

Фагри

М.

, и

Озбай 90 003

O.

,

1993

, “

Новая корреляция для падения давления в массивах прямоугольных блоков электронных блоков с воздушным охлаждением

»,

Естественная и принудительная конвекция

, ASME HTD-Vol.

237

, стр.

75

–

81

.

15.

Peterson

G. P.

и

Ortega

A.

,

1990

, «

Тепловой контроль электронного оборудования

», в:

Достижения в области теплопередачи

, Том.

20

, стр.

181

–

305

.

16.

Sparrow

E. M.

,

Niethammer

J.E.

, и

Чабоки

A.

,

1982

, “

Характеристики теплопередачи и падения давления массивов прямоугольных модулей, встречающихся в электронном оборудовании

»,

Int. J. Тепломассообмен

, Том.

25

, стр.

961

–

973

.

17.

Sparrow

E. M.

,

Vemuri

S. B.

, и

Kadle 9 0003

D.S.

,

1983

, “

Усиленная и местная теплопередача, падение давления, и визуализация потока для массивов блочных электронных компонентов

»,

Int. J. Тепломассоперенос

, Том.

26

, стр.

689

–

699

.

18.

Сридхар, С., 1990, «Теплообмен и поведение потока жидкости в массивах прямоугольных блоков, встречающихся в электронном оборудовании», М.С. Диссертация кафедры машиностроения и прикладной механики Университета Род-Айленда.

19.

Сридхар С., Фагри М. и Лессманн Р. К., 1990 г., «Поведение теплопередачи, включая эффекты теплового следа при принудительном воздушном охлаждении массивов прямоугольных блоков», ASME HTD-Vol. 153, стр. 15–26.

20.

Виртц, Р. А., и Дайксхорн, П., 1984, «Передача тепла от массивов плоских пакетов в канальном потоке», Труды четвертого ежегодного Международного общества по упаковке электроники , Балтимор, Мэриленд, стр. 247–256.

21.

Wirtz

Р. А.

и

Чен

Weiming

,

1991

, «

Ламинарно-переходная конвекция от повторяющихся ребер в канале

»,

Теплообмен в электронном оборудовании

, ASME HTD-Vol.

171

, стр.

89

–

94

.

Этот контент доступен только в формате PDF.

В настоящее время у вас нет доступа к этому содержимому.

25,00 $

Покупка

Товар добавлен в корзину.

Проверить Продолжить просмотр Закрыть модальный

Численная оценка эффективности тепломассообмена с учетом неравномерности распределения воды и воздуха

Численная оценка эффективности тепломассообмена с учетом неравномерности распределения воды и воздуха

• Лаптева Е.А.
;
• Столярова Е.Ю.
;
• Лаптев А.Г.

Аннотация

С использованием системы дифференциальных уравнений тепломассообмена, записанной в цилиндрической системе координат с объемными межфазными источниками тепломассообмена, разработана математическая модель тепломассообмена в пленочных блоках оросителей градирен. Приведены выражения, описывающие межфазные источники тепломассопереноса, и соотношения для расчета их параметров. Параметры источников, т. е. коэффициенты тепломассообмена, связаны с гидравлическим сопротивлением оросительных блоков и могут рассчитываться как при равномерном, так и при неравномерном распределении воздуха и воды. Рассчитаны объемные коэффициенты массообмена и сопоставлены с экспериментальными данными для регулярной сетчатой ​​насадки из полиэтилена и листовой металлической насадки. Численным решением системы дифференциальных уравнений получено распределение содержания воды, воздуха и влажности воздуха по высоте блока насадки. Рассчитан тепловой КПД водяного охлаждения. Это удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными по напылению блоков из полиэтиленовой сетки. Рассмотрены причины неравномерного распределения фаз по блокам насадки, снижающего тепловой КПД градирни. Численные исследования показали, что наиболее существенное влияние оказывает неравномерная подача воздуха, снижающая тепловую эффективность водяного охлаждения на 35% и более по сравнению с равномерным распределением фаз. Представленная математическая модель может быть использована для оценки холодопроизводительности существующих градирен тепловых электростанций (ТЭС) и промышленных предприятий, а также при модернизации или разработке высокоэффективных распылительных блоков для аппаратов пленочного типа.

Публикация:

Теплотехника

Дата публикации:

Апрель 2020

DOI:

10.1134/С0040601520040035

Бибкод:

2020ThEng..67..234L